Алгоритм расчета медно-алюминиевых теплообменников с изменением агрегатного состояния рабочего тела
Расчетные характеристики теплообменников с изменением агрегатного состояния рабочего тела

Описанная выше специфика обменных процессов, протекающих в теплообменниках с изменением агрегатного состояния рабочего тела, существенно усложняет математическое описание и алгоритм решения соответствующих уравнений для теплообменников коллекторнокалачевой конструкции, особенно в связи с наличием в трубах различных теплообменных зон. Однако при конденсации сухого насыщенного водяного пара, когда имеет место конденсация на всей внутренней поверхности всех трубок, а переохлаждение конденсата отсутствует, физическая картина обменных процессов в объеме всего теплообменника существенно упрощается.

Приведенная система уравнений нелинейна, содержит три неизвестных, но имеет единственное решение. Следует отметить, что в рассматриваемом случае, так как величина €м = 1, расчеты по методу
средних разностей и по методу «е - NTU» совершенно идентичны и приводят к одним и тем же расчетным зависимостям. Действительно, как показано в, вследствие постоянства температуры конденсации между коэффициентном эффективности работы теплообменника е и величиной NTU существует однозначная взаимосвязь

В случае в отличие от величина коэффициента эффективности зависит только от числа единиц переноса и не зависит от схемы взаимного движения сред и соотношения их водяных эквивалентов, что связано с постоянством температуры конденсации в ходе всего процесса теплообмена. Однако при этом следует иметь в виду, что сама величина NTU зависит, как это следует от начальных параметров обрабатываемого воздуха и от температуры конденсации. Тем не менее можно говорить о том, что для конкретных условий (имеются в виду температурные и гидродинамические условия) теплотехнические характеристики парового теплообменника можно представить в виде где у/ - коэффициент, учитывающий начальные температурные условия.

Как и в случаях с жидкостно-воздушными теплообменниками, указанная зависимость удобна для определения параметров работы теплообменника и выяснения достаточности имеющейся величины теплопередающей поверхности. В первом случае, зная начальные параметры воздуха и его расход, а также параметры насыщенного пара, можно подсчитать величину NTU, отложить ее значение на оси абсцисс и, восстановив перпендикуляр из этой точки, найти точку его пересечения с кривой 0B(NTU), а затем, определив в1Л, вычислить конечную температуру воздуха.

Во втором случае, зная начальные и конечные температуры нагреваемого воздуха, нужно вначале подсчитать величину требуемого относительного перегрева 0в2. Ее необходимо сравнить со значением $1 - тепловой характеристикой, определяющей предельные возможности каждого конкретного парового теплообменника, величина которой может быть заранее подсчитана с использованием и нанесена на кривую 6Ъ(NTU). Если величина 6в2 окажется меньше значения в*, характеризующего предельные возможности рассматриваемого теплообменника при заданных исходных данных, то этот теплообменник обеспечивает требуемую глубину обработки воздуха. Если же эти точки совпадут, то теплообменник обеспечивает нужные параметры воздуха при коэффициенте запаса, равном нулю.