Говоря о методах расчета поверхностных жидкостно-воздушных теплообменников, нельзя не отметить одну весьма удобную и полезную форму представления теплотехнических характеристик теплообменника. Совершенно очевидно, что для каждого конкретного теплообменника величины относительных перегревов въ и вж зависят от соотношения водяных эквивалентов, средних коэффициентов теплопередачи К, а также от массовых расходов воздуха через него. зависимости 0Ж ( 0В) для трех значений массовой скорости воздуха во фронтальном сечении базового двухрядного биметаллического теплообменника кондиционера КТЦЗ, имеющего следующие технические характеристики: величина фронтального сечения F,k1 = 1,03 м2; величина теплопередающей поверхности FTt) = 36,8 м2; площадь живого сечения для прохода воды /жив = 0,00246 м2. Расчеты проводились по формулам, приведенным в, с использованием следующих значений аппроксимирующих коэффициентов, входящих в: а = 25,5; т = 0,485; г - 0,127.

Каждая точка зависимости 0Ж ( 0В) соответствует строго определенному режиму работы теплообменника по скорости воды в трубках и заданной массовой скорости воздуха. Для определения величины расхода жидкости, а следовательно, и скорости воды в трубках необходимо провести луч из начала координат через выбранную на кривой точку.

Совершенно очевидно что тангенс угла между этим лучом и осью абсцисс равен отношению водяных эквивалентов обрабатываемого воздуха и теплоносителя Таким образом, зная массовый расход воздуха через теплообменник и используя указанное соотношение, можно определить искомый расход жидкости.

Располагая зависимостями 0Ж (0Ъ), можно решать разнообразные задачи расчета по определению параметров работы конкретного теплообменника и возможностей достижения заданных конечных параметров воздуха при известных начальных и конечных параметрах теплоносителя, т.е. достаточности используемой поверхности теплообмена. Например, если заданы расходы и начальные температуры воздуха и теплоносителя, можно путем простых построений найти конечные параметры обеих теплообменивающихся сред. Для этого необходимо провести луч из начала координат под углом, тангенс которого равен величине cBGB/c^Gx, найти точку пересечения, например, с кривой вж ( 0В) при массовой скорости 2,6 кг/(м -с). Абсцисса точки пересечения 0В, позволяет подсчитать величину Д£0 и, следовательно, величину t„K. Аналогично ордината точки пересечения 0ж1 дает возможность вычислить величину ДГЖ и, следовательно, величину Тжк.

В случае определения достаточности величины теплопередающей поверхности, когда известны начальные и конечные значения температур воздуха и теплоносителя, а также расход воздуха через теплообменник, вначале подсчитываются величину 0в2 и 0^. Затем эти величины откладываются на осях координат, и находится точка пересечения перпендикуляров, восстановленных из этих точек. Если точка пересечения лежит выше соответствующей зависимости 0Ж ( 0В ), например кривой 3, то величина теплопередающей поверхности недостаточна для обеспечения требуемого режима работы, и наоборот. Точное попадание точки пересечения указанных перпендикуляров на кривую 0Ж (0В) свидетельствует о работе теплообменника при коэффициенте запаса по теплопередающей поверхности, равном нулю.

Приведенная форма представления теплотехнических характеристик теплообменника не только удобна в расчетной практике, когда расчеты проводятся немеханизированными методами, но и представляется перспективной для написания алгоритмов, реализуемых в программных методах расчетов, проводимых с помощью современных вычислительных средств. Таким образом, основной задачей при разработке методов расчета медно-алюминиевых теплообменников коллекторно-калачевой конструкции является получение зависимостей 0Ж ( 0Л), учитывающих все основные особенности работы медно-алюминиевых теплообменников.