Как показано в общем случае между указанными величинами и соотношением водяных эквивалентов Wmin /W^ для теплообменников, в которых обменные процессы протекают без изменения агрегатного состояния теплообменивающихся сред, существует однозначная зависимость

Таким образом, в тех случаях, когда соотношение между эффективностью теплообменника и NTU установлено из предварительного теоретического анализа, применение метода £ - NTU позволяет сравнительно просто и точно определять все интересующие параметры работы теплообменника. Если же эти зависимости не установлены, то данный метод не имеет особых преимуществ перед традиционным методом расчета, использующим средние температурные разности.

Следует отметить, что расчеты калориферов с использованием величин Д£са достаточно просты и на определенном временном этапе удовлетворяли предъявляемым требованиям по точности подбора теплопередающих поверхностей калориферов. Тем не менее этому способу расчета присущ ряд ограничений, которые сужают сферу его применения, особенно для расчета и подбора современных конструкций медно-алюминиевых теплообменников. Дело в том, что для стальных и биметаллических калориферов величины средних коэффициентов теплопередачи.

Эта зависимость определяется в результате обработки опытных данных, полученных в ходе теплотехнических экспериментов, проводимых по методике. В соответствии с ГОСТ 26548 - 85 за испытываемые образцы принимаются теплообменники с фронтальными сечениями и присоединительными размерами, соответствующими теплообменникам № 8 по ГОСТ 7201 - 70. Получаемые при этом зависимости типа справедливы лишь в области температур теплообменивающихся сред и скоростей их движения, имевших место в условиях эксперимента.

Кроме того, распространение полученных зависимостей на теплообменники других типоразмеров, а также на группы теплообменников с различными схемами их обвязки по теплоносителю и иными тепло- или холодоносителями приводит к определенным погрешностям расчета. Следует также иметь в виду, что значения средних коэффициентов теплопередачи получены при сухих режимах нагрева воздуха и их применение при расчете теплообменников в режимах охлаждения с одновременным уменьшением влагосодержания требует дополнительных предположений и ограничений.