При этом на выходе из теплообменника терморегулирующий вентиль (ТРВ) будет показывать, что требуемый перегрев паров фреона обеспечен, сигнализируя тем самым о нормальном режиме работы, в то время как в смеси, покидающей испаритель, будут содержаться капли жидкого фреона. Поэтому для обеспечения равномерного количества парожидкостной фреоновой смеси, подаваемой в каждый из циркуляционных контуров, используются специальные распределители хладагента, например типа 69G, так как обычные коллекторы не позволяют это сделать.

Дело в том, что в парожидкостной смеси после ТРВ содержится большое количество капель жидкого фреона, которые, попадая в коллектор с большими скоростями и обладая существенно большей массой и, следовательно, инерцией, чем паровая часть потока, будут пролетать в противоположный конец коллектора, создавая существенный перекос в количестве фреона, поступающего в различные циркуляционные контуры. С этой целью количество ходов в каждом циркуляционном контуре принимается одинаковым, а схемы обвязки калачами для больших испарителей. Фреоновый испаритель с распределителем хладагента.

Для облегчения возврата масла в компрессор в воздухоохладителях с непосредственным испарением применяется верхняя подача парожидкостной смеси фреона, а отвод осуществляется через нижний коллектор. При этом необходимо следить, чтобы в любом эксплуатационном режиме (наиболее опасным в этом случае является режим минимальной холодопроизводительности) массовая скорость фреона не опускалась ниже 80 кг/(м2-с) (это пороговая величина, ниже которой масло может не полностью покидать испаритель и накапливаться в нем).

Чтобы уменьшить величину теплопередающей поверхности и тем самым обеспечить необходимую степень перегрева фреона в испарителе, также применяется противоточная схема движения воздуха и фреона. Как и в конденсаторах, при выборе числа ходов в циркуляционном контуре необходимо ориентироваться на имеющиеся рекомендации, связанные с решением следующей оптимизационной задачи.

С одной стороны, при увеличении числа ходов возрастают массовые скорости фреона и коэффициенты теплоотдачи от фреона к внутренней поверхности трубок, что влечет за собой снижение требуемой величины теплопередающей поверхности. С другой стороны, начинает расти гидравлическое сопротивление испарителя, что вызывает отклонение точек действительного холодильного цикла от теоретического, а это, в свою очередь, приводит к снижению его коэффициента полезного действия.